home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ Resource Library: Multimedia / Resource Library: Multimedia.iso / hypertxt / msdos / montanac / jns.030 < prev    next >
Text File  |  1993-04-01  |  7KB  |  158 lines
  1. ==================================================================
  2.  
  3.  
  4. Maia, N. M. M., Technical University of Lisbon
  5.  
  6. 6 (2): 69-80;  Apr. 1991
  7.  
  8. REFLECTIONS OF SOME SINGLE-DEGREE-OF-FREEDOM (SDOF) MODAL ANALYSIS
  9. METHODS
  10.  
  11. ABSTRACT - In the present paper, some of the most important
  12. single-degree-of-freedom (SDOF) methods of modal analysis are
  13. described and compared, based on experience gained while applying
  14. them to both theoretical and experimental cases.  The work is
  15. descriptive, as the main objective is to stress and explore the
  16. concepts involved and the existing similarities.  It is believed
  17. that a contribution is made in the sense of providing a deeper
  18. understanding of Dobsons method relating it to the inverse method.
  19.  
  20.  
  21.  
  22. Mioduchowski, A., University of Alberta and W. Nadolski, Polish
  23. Academy of Sciences
  24.  
  25. 6(2): 81-88; Apr. 1991
  26.  
  27. ON TORSIONAL RESONANT DEFORMATIONS OF SIMPLIFIED NONHOMOGENEOUS
  28. DRIVE SYSTEMS
  29.  
  30. ABSTRACT - In this paper the one-dimensional discrete - continuous
  31. model of a simple nonhomogeneous drive system is considered.  The
  32. system consists of three rigid disks and two torsionally
  33. deformable shafts of different materials, but such that torsional
  34. wave speeds in both shafts are equal.  Damping is taken into
  35. account by means of an equivalent external damping of the viscous
  36. type and an equivalent damping of the Voigt type.  Numerical
  37. results for the amplitude - frequency curves for selected cross-
  38. sections are presented in graphical form.
  39.  
  40.  
  41.  
  42. Wright, J. R., University of Manchester and M. A. Al-Hadid,
  43. Scientific Studies and Research Centre
  44.  
  45. 6(2):  89-103; Apr. 1991
  46.  
  47. SENSITIVITY OF THE FORCE-STATE MAPPING APPROACH TO MEASUREMENT
  48. ERRORS
  49.  
  50. ABSTRACT - In this paper the application of the force-state
  51. mapping approach to the identification of nonlinear systems is
  52. considered.  In particular, the sensitivity of the basic method to
  53. systematic amplitude and phase errors, and to random errors, in
  54. the measurements is investigated analytically using a linear
  55. single degree of freedom system subject to steady state
  56. excitation.  It is shown that the identified damping estimates are
  57. very sensitive to small systematic errors in the phase of the
  58. measured or integrated signals when the system itself is lightly
  59. damped, and that significantly biased results can be obtained.
  60. Other forms of error are far less important.  The study highlights
  61. the need for extremely accurate instrumentation if this
  62. identification approach is to be used successfully in practice.
  63.  
  64.  
  65.  
  66. Jara-Almonte, J., Clemson University and L. D. Mitchell, Virginia
  67. Polytechnic Institute and State University
  68.  
  69. 6(2): 105-115; Apr. 1991
  70.  
  71. A HYBRID EIGENPROBLEM FORMULATION USING THE FINITE ELEMENT METHOD;
  72. PART I: THEORY
  73.  
  74. ABSTRACT - A hybrid technique to reduce the size of finite-
  75. element-method based eigen problems is presented in this paper.
  76. Numerical examples using this method are presented in Part II.  In
  77. this hybrid method, a continuum transfer matrix beam element is
  78. used as an exact dynamical element.  The exact element is
  79. incorporated into a finite element model, and is used as a
  80. substructure, resulting in smaller matrices.  The terms in the
  81. exact dynamical representation are functions of frequency.  Thus
  82. the ensuing eigenproblem is a transcendental eigenproblem.  A
  83. frequency-scan extraction algorithm is employed to find the
  84. eigenvalues.  The eigenvectors can be reconstructed for both
  85. finite and exact elements; however, the exact formulation yields
  86. eigenvectors with virtually any desired spatial precision.
  87.  
  88. One result of this hybrid, finite element and transfer matrix,
  89. method is smaller matrices, albeit with a transcendental
  90. eigenvalue problem.  Another result is that the hybrid method has
  91. the ability to extract higher eigenfrequencies as easily and as
  92. accurately as lower eigenfrequencies.  Moreover, the formulation
  93. allows the extraction of an average of six
  94. eigenfrequencies/vectors for every degree of freedom in the model.
  95. In contrast, the finite element method models usually require four
  96. or more degrees of freedom per accurate eigenfrequency (within 5%
  97. of the true eigenvalue).
  98.  
  99.  
  100. Jara-Almonte, J., Clemson University and L. D. Mitchell, Virginia
  101. Polytechnic Institute and State University.
  102.  
  103. 6(2): 117-130; Apr. 1991
  104.  
  105. A HYBRID EIGENPROBLEM FORMULATION USING THE FINITE ELEMENT METHOD;
  106. PART II: EXAMPLES
  107.  
  108. ABSTRACT - This paper contains numerical examples of the method
  109. presented in Part I , which dealt with the theory.  The proposed
  110. method incorporates continuum transfer matrices into a finite
  111. element discretization for substructuring purposes.  The two
  112. examples presented in this paper, a portal arch and Vierendeel
  113. truss, show that the proposed method reduced the number of degrees
  114. of freedom of the finite element models and at the same time
  115. improved the accuracy of the predicted higher eigenvalues.  These
  116. improvements came at the expense of having to solve a
  117. transcendental eigenproblem.  The implementation and solution of
  118. the hybrid model is also presented.
  119.  
  120.  
  121.  
  122. McConnell, K. G., Iowa State University and Rogers, J. D., Sandia
  123. National Laboratories
  124.  
  125. 6(2): 131-145; Apr. 1991
  126.  
  127. TUTORIAL: TRANSDUCER REQUIREMENTS FOR USE IN MODAL ANALYSIS
  128.  
  129. ABSTRACT - The art of Experimental Modal Analysis starts with the
  130. transducers and system components used in making the required
  131. measurements.  Many different instrument systems can be used.  The
  132. objective of the first set of four papers in this tutorial series
  133. is to understand instrumentation requirements and measurement
  134. system characteristics as applied to experimental modal analysis.
  135. A second set of tutorial papers will explore the requirements for
  136. understanding and using frequency analysis.  A third set of papers
  137. will explore the art of pulling it all together in order to obtain
  138. the natural frequencies, mode shapes, structural damping, etc.
  139. These tutorial papers are based on a series of yearly seminars
  140. given at the spring meetings of the Society of Experimental
  141. Mechanics as well as current research and experience of the
  142. authors.
  143.  
  144. The first paper is limited to the general measurement requirements
  145. and beginning definitions used in instrumentation systems.  It
  146. addresses several topics necessary for the understanding of modal
  147. analysis measurements.  The first section gives a very brief
  148. overview of the concepts of modal analysis.  The next two sections
  149. deal with transducer characteristics.  The last five sections
  150. discuss background material on measurements systems, operational
  151. amplifiers, and convenient methods for dealing with complex
  152. values.  Each section was written independently from the others to
  153. provide for convenient review as reference material.  Thus, some
  154. readers may find it more beneficial to read the background
  155. material first, while others may choose to skip that material
  156. entirely.
  157.  
  158.